邊界層

邊界層

邊界層是高雷諾數繞流中緊貼物面的粘性力不可忽略的流動薄層,又稱流動邊界層、附面層。這個概念由近代流體力學奠基人,德國人Ludwig Prandtl於(普朗特)1904年首先提出。從那時起,邊界層研究就成為流體力學中的一個重要課題和領域。

基本介紹

  • 中文名:邊界層
  • 外文名:boundary layer
  • 其他名稱:流動邊界層、附面層
  • 提出者:Ludwig Prandtl
  • 提出時間:1904年
簡介,簡史,邊界層厚度,速度邊界層厚度,位移厚度,動量(損失)厚度,形狀因子,邊界層方程,邊界層微分方程,邊界層動量積分方程,層流邊界層,層流邊界層的微分方程,層流邊界層的動量積分,三維層流邊界層的計算,層流邊界層的過渡和穩定性,層流邊界層穩定性理論,層流邊界層向湍流邊界層的過渡,湍流邊界層,湍流邊界層理淪,湍流邊界層實驗,邊界層分離,邊界層控制,參考文獻,

簡介

如果粘性很小的流體(如水,空氣等)在大雷諾數時與物體接觸並有相對運動,則靠近物面的薄流體層因受粘性剪應力而使速度減小;緊貼物面的流體粘附在物面上,與物面的相對速度等於零;由物面向上,各層的違度逐漸增加,直到與自由流速相等。L-普朗特把從物面向上的這一流體減速薄層叫作邊界層。圖1是無攻角平行流沿平板的邊界層示意圖。
無攻角平行流沿平板的邊界層示意圖。無攻角平行流沿平板的邊界層示意圖。
由物面向外,流體速度迅速增大至當地自由流速度,即對應於理想繞流的速度,一般與來流速度同量級。因而邊界層內速度的法向垂直表面的方向梯度很大,即使流體粘度不大,如空氣、水等,粘性力相對於慣性力仍然很大,起著顯著作用,因而屬粘性流動。而在邊界層外,速度梯度很小,粘性力可以忽略,流動可視為無粘或理想流動。在高雷諾數下,邊界層很薄,其厚度遠小於沿流動方向的長度,根據尺度和速度變化率的量級比較,可將納維-斯托克斯方程簡化為邊界層方程。求解高雷諾數繞流問題時,可把流動分為邊界層內的粘性流動和邊界層外的理想流動兩部分,分別疊代求解。邊界層有層流湍流、混合流 ,低速(不可壓縮)、高速(可壓縮)以及二維、三維之分。由於粘性與熱傳導緊密相關,高速流動中除速度邊界層外,還有溫度邊界層。(圖片為水中邊界層與摩擦阻力關係圖)
溫度邊界層溫度邊界層

簡史

十九世紀末葉,流體力學這門科學開始沿著兩個方向發展,而這兩個方向實際上毫無共同之處,一個方向是理論流體動力學,它是從無摩擦、無粘性流體的Euler運動方程出發發展起來的,並達到了高度完善的程度。然而,由於這種所謂經典流體動力學的結果與實驗結果有明顯的矛盾——尤其是關於管道和渠道中壓力損失這個非常重要的問題以及關於在流體中運動物體的阻力問題——這就是達朗伯佯謬。正因為這樣,注重實際的工程師為了解決在技術迅速發展中所出現的重要問題,自行發展了一門高度經驗性學科,即水力學。水力學以大量的實驗數據為基礎,而且在方法上和研究對象上都與理論流體動力學大不相同。
二十世紀初,L.Prandtl因解決了如何統一這兩個背道而馳的流體動力學分支而著稱於世。他建立了理論和實驗之間的緊密聯繫,並為流體力學的異常成功的發展鋪平了道路。就是在Prandtl之前,人們就已經認識到:在很多情形下,經典流體動力學的結果與試驗結果不符,是由於該理論忽略了流體的摩擦的緣故。而且,人們早就知道了有摩擦流動的完整的運動方程(Navier-Stokes方程)。但是,因為求解這些方程在數學上及其困難(少數特殊情況除外),所以從理論上處理粘性流體運動的道路受到了阻礙。此外,在兩種最重要的流體,即水和空氣中,由於粘性很小,一般說來,由粘性摩擦而產生的力遠小於其它的力(重力和壓力)。因為這個緣故,人們很難理解被經典理論所忽略的摩擦力怎么會在如此大的程度上影響流體的運動。
在1904年Heidelberg數學討論會上宣讀的論文“具有很小摩擦的流體運動”中,L.Prandtl指出:有可能精確地分析一些很重要的實際問題中所出現的粘性流動。藉助於理論研究和幾個簡單的實驗,他證明了繞固體的流動可以分成兩個區域:一是物體附近很薄的一層(邊界層),其中摩擦起著主要的作用;二是該層以外的其餘區域,這裡摩擦可以忽略不計。基於這個假設,Prandtl成功地對粘性流動的重要意義給出了物理上透徹的解釋,同時對相應的數學上的困難做了最大程度的簡化。甚至在當時,這些理論上的論點就得到一些簡單實驗的支持,這些實驗是在Prandtl親手建造的水洞中做的。因此他在重新統一理論和實踐方面邁出了第一步。邊界層理論在為發展流體動力學提供一個有效的工具方面證明是極其有成效的。自20世紀以來,在新近發展起來的空氣動力學這門學科的推動下,邊界層理論已經得到了迅速的發展。在一個很短的時間內,它與其他非常重要的進展(機翼理論和氣體動力學)一起,已成為現代流體力學的基石之一。

邊界層厚度

速度邊界層厚度

邊界層內從物面 (當地速度為零)開始,沿法線方向至速度與當地自由流速度U 相等(嚴格地說是等於0.990或0.995U)的位置之間的距離,記為 δ 。
邊界層厚度與流動的雷諾數、自由流的狀態、物面粗糙度、物面形狀和延展範圍都有關係。由繞流物體頭部(前緣)起,邊界層厚度從零開始沿流動方向逐漸增厚。當空氣流的雷諾數為Rex=10時,在距前緣1米處,平板上層流邊界層的厚度為3.5毫米。在平滑平板上,層流邊界層的厚度
邊界層
Rex=Ux/v,這裡v為流體運動粘性係數);寫成等式時的常數值隨所選取邊界層厚度處的速度百分比(如選0.90,0.99或0.995)而異,一般為3.46到5.64。平滑平板上湍流邊界層的厚度
邊界層
其比例常數約為0.37。可以看出,由於測定邊界層厚度有任意性,用它來計算摩擦阻力太粗糙,因而在實際套用中,又定義出其他的厚度。例如在低速時用位移厚度δ1(或δ*)、動量(損失)厚度δ2(或θ),此外還有一個無量綱厚度比叫形狀因子。

位移厚度

位移厚度的涵義是,邊界層內的流體受到阻滯,因而通過的流量減小,相當於理想繞流中外流從物面上向外推移了一個距離,繞流物體的形狀變成原幾何形狀再加位移厚度。
由於流體粘性阻滯而形成的邊界層把層外主流從壁面向外推移的距離(圖2),可按定義由下式求出:
邊界層
平行流流過平板時,層流邊界層的δ1δ/3,湍流邊界層的δ1δ/8。

動量(損失)厚度

因粘性阻滯,在邊界層內所損失的動量,相當於按層外主流速度U計算時,這個動量所占的厚度,即
邊界層
平行流流過平板時,層流邊界層的δ2=0.13δ,湍流邊界層的δ2=7δ/72=0.097δ,故δ12

形狀因子

上面兩個厚度比所組成的無量綱參數稱為形狀因子,通常表為:δ12=H12(在低速時也寫為H) 因δ12,故H>1。在層流邊界層中,H的值由駐點附近的2.0到分離點的3.5。在湍流邊界層中,它的值不定.大約為1.2~2.5。

邊界層方程

邊界層方程是邊界層中流體運動所遵循的物理規律的數學表達式,包括邊界層微分方程和邊界層動量積分方程。

邊界層微分方程

由於y與邊界層厚度δ<<x(物面方向長度)是同一量級,同時又δ∝
,普朗特於1904年從納維—斯托克斯方程出發把方程中各項的數量級寫出並互相比較,最後將量級為δ2以上的項略去,得到邊界層方程。例如,二維不可壓縮流的層流邊界層方程組可寫為:
邊界層
邊界條件 y=0,u=v=0,y=∞,u=U(x,t),式中uvxy方向的速度分量;p為壓力;ρ為流體密度。原來y方向的動量方程簡化成
,它表示在邊界層內沿垂直於壁面方向的壓力保持常值,即壁面上某點的壓力p等於無粘性外流在此點計算出的p值,因此在邊界層流動計算中,p被認為是已知的物理量。
如果物面是曲面,可以選取曲面坐標系,沿物面方向為x,垂直於物面方向為y。同樣得出
y方向的增長也是δ的量級,可以忽略。
關於湍流邊界層方程,由於流動隨時間、空間而變更,情況非常複雜,因而尚未通過實驗弄清湍流的物理機理,得出公認的模型。所以多年來,人們針對不同情況提出了各種半經驗理論和假設求平均流解。
在湍流邊界的一般情形中,流體微團的瞬時速度可表為平均速度與脈動速度之和(如x方向等)。由於脈動速度間的動量交換而引起的湍流邊界層中的附加湍流應力(也叫雷諾應力)是:
邊界層
它是一個張量。在二維情形中,雷諾應力τt可寫成(見湍流理論):
邊界層
式中ετ稱為渦粘性係數,上面的橫線表示平均值。二維不可壓縮湍流邊界層的微分方程組為:
邊界層

邊界層動量積分方程

此為T.von卡門於1921年所提出,又稱卡門積分關係式,是工程上常用的近似法,對常、二維不可壓縮層流和湍流
(採用平均速度分量)邊界層都能用。這個方程是在邊界層內取一個控制微元,用動量定理使在x方向的總動量增加率等於單位時間內流出動量與流進動量之差得出的。因為求動量是從壁面y=o到y=δ求積計算的,所以得出的是平均值,即是近似法。此積分關係式為:
邊界層
式中τ0為物面上的剪應力,用位移厚度δ1和動量厚度δ2代入,可寫成:
邊界層
邊界層
式中
邊界層

層流邊界層

流體繞物體流動時,在物體的前端或上游部分的邊界層,一般是層流邊界層。沿曲面的層流邊界層。由於外流速度有變化,與平板有所不同,但速度分布大致類似。緊貼物面的速度梯度較大,因而剪應力也較大。物面上的剪應力為:
邊界層
式中μ為流體動力粘性係數。算出了τ0,就可求出物面的摩擦阻力係數和摩擦阻力。但這些計算只能用於分離點以前。

層流邊界層的微分方程

比納維—斯托克斯方程簡單,但仍是非線性的偏微分方程。二維層流邊界層方程的早期解法是找出無量綱的組合自變數,代入式內把方程變為常微分方程,再用級數法求出摩阻係數,或直接找它的數值解。這種方法叫“相似解”。“相似解”對繞平板流、繞楔形體流,收縮管道流、繞圓柱體對稱流等都可用。由於電子計算機的發展,已能用有限差分方法或有限元法直接求非線性偏微分方程的數值解。

層流邊界層的動量積分


它比偏微分方程的數值解法簡便得多,但不能提供邊界層內詳細的流動特性變化(如速度分布等)。因此若只要求邊界層特徵物理量(如位移厚度,壁面剪應力等)沿物面的變化情況,它是一種實用的工程方法。對一些複雜的流動問題,如粘性流動和非粘性流動的相互作用問題,還常常使用它來計算邊界層的特性。

三維層流邊界層的計算

如果是旋轉對稱體的繞流,可以通過轉換式[如曼格勒(Mangler)轉換式]化成二維形式,就可利用現有的二維解。繞任意物體的三維計算,要比二維複雜得多,因此只能依靠數值求解的辦法。

層流邊界層的過渡和穩定性

自從O.雷諾對圓管流動的實驗證明管內流動先是層流然後過渡到湍流後,他用一無量綱比值(即雷諾數)作為流動參數。對於每一種特定形狀都有一個臨界雷諾數,例如圓管流動的臨界雷諾數為2000,超過這個值,層流就過渡到湍流(見層流)。在邊界層記憶體在著類似的臨界雷諾數概念,不過邊界層的雷諾數通常寫作
臨界雷諾數Recr,可以通過實驗得出。層流向湍流過渡除與雷諾數關係最大外,還受其他許多參量的影響,例如外流的湍流度,逆壓梯度、流體吹入、流過凹面上的離心力、非均勻流中的浮力、物面粗糙度、流體與物面的熱交換等,都會增加不穩定因素,容易引起層流邊界層的過渡。

層流邊界層穩定性理論

在理論方面,常用小擾動穩定理論,即假設層流流動是由平均流動(可看作定常流動)加上小擾動正弦流動合成的,如果小擾動隨時間的增加而增大,則是不穩定的,有可能過渡成湍流。通常所謂奧爾—索末菲方程就是小擾動理論的方程(見流體運動穩定性)。
討論平行流邊界層穩定性時,常用托爾明—施利希廷穩定性理論。它的基本思想是:層流邊界層流過物面時,總要受到一些小的擾動(如尖端、粗糙板面等),因而在層流邊界層中,包含有許多振幅非常小的速度脈動,其頻率範圍很廣。在某種情況下,若某一頻率的脈動得到加強,而其他頻率減弱.則前者在此頻率下迅速增大振幅(在邊界層內的這一波動叫作托爾明—施利希廷波),使層流不穩定,導致形成湍流。反之,如果脈動的所有頻率的振幅都減弱,則層流穩定。

層流邊界層向湍流邊界層的過渡

層流的穩定性理論並不能說明由層流向湍流過渡的全部物理現象。過渡是一個非常複雜的流動過程,直到目前為止.人們對它還沒有很清楚的了解。從繞平板這樣一個簡單流動來看,若外流湍流度低,流過平滑平板時,層流邊界層向湍流邊界層過渡大致經過以下幾個階段(圖3):①靠近平板前端是穩定的層流邊界層,②過臨界雷諾數後.有不穩定的二維托爾明—施利希廷波,③不穩定的層流三維波繼續發展,並形成小渦,④在很強的局部剪應力處,渦旋破裂,產生三維湍流脈動,⑤在湍流速度脈動很大的地方,產生許多湍流班點;固⑥許多湍流斑點聯合在一起,發展成為完全發展了的湍流邊界層。
圖3  平板上層流邊界層過渡過程圖3 平板上層流邊界層過渡過程
在大多數情況下,由湍流斑點發展成為完全湍流時,同時形成許多分離氣泡。在上述過程中,只能對①、②、③進行理論分析,其他各過程還有待於今後進一步探索,沿曲面有離心力的流動的不穩定性,與上述的不同。例如在兩個能作同心旋轉的內,外圓筒間的層流流動,當內筒旋轉外筒不動時產生泰勒渦(見流體運動穩定性),層流不穩定:而外筒旋轉內簡不動時,層流穩定;兩筒作相反方向旋轉時又不穩定。又如沿凹面的層流流動.產生垂直於流向的格特勒禍,也引起不穩定。
圖4 邊界層阻力係數Cf與雷諾數Re的關係圖4 邊界層阻力係數Cf與雷諾數Re的關係
當層流邊界層過渡到湍流邊界後,邊界層厚度δ增大(圖3),同時阻力也增大。仍以平行流流過平板為例,阻力係數C1f與雷諾數Re兩者的關係如圖4(用雙對數坐標)所示。

湍流邊界層

在自然界和工程中,運動物體(如飛機、葉柵等)表面上的流動大部分是湍流邊界層。由於湍流是有渦流動,有隨機的脈動,流動隨空間和時間都在變化.所以湍流邊界層的內部結構比層流邊界層複雜得多。由於湍流內有垂直流向的動量交換,它在與壁面垂直截面上的速度分布與層流邊界層的不同,下端豐滿一些(圖5)。
圖5  層流邊界層和湍流邊界層的比較圖5 層流邊界層和湍流邊界層的比較
由實驗數據,可把湍流邊界層近似地看作由內區和外區組成。這樣的分法是因為靠近壁面的粘性剪應力與壓力梯度在這兩個區內是截然不同的。內區包括貼近壁面的粘性底層.其中剪應力最大,由許多小旋渦組成,向上是緩衝層,再向上直到邊界層外區是大尺寸旋渦組成的動量交換較大的湍流層.外區是從這個湍流層一直到速度與外流極相近的地方。總的說,內區占邊界層全層的20%。

湍流邊界層理淪

從湍流邊界層的研究歷史來看,存在著兩種理論,它們分別發展又相互關聯.一種是統計理論.另一種是半經驗理論。
①在統計理論中,把流體看做連續介質,把流速、壓力等的脈動值看做連續的隨機函式,通過各脈動值的相關函式和譜函式來描述湍流流動。按統計平均法,從中找出脈動結構,把各種平均值代入納維—斯托克斯方程及其他方程,得出所謂雷諾方程。但統計理論主要用於研究均勻各向同性湍流.對湍流邊界層流動並不適合.
②在另一種半經驗理論中因為湍流邊界層方程的數目少於未知量的數※.方程組是不封閉的,因而需要補充一些關係式.由此而產生的一些不嚴謹的近似理論為半經驗理論.這些理論昌無嚴格的依據,但對解決工程上的許多問題很有用處。又因為其中有些係數是從實驗中求出的,所以用這些半經驗理論算出的結果,常與實驗較吻合,但它們的適用範圍有局阻性。常用的半經驗理論有:J.V.布森涅斯克於1877年提出的,用渦粘性係數計算雷諾應力的公式,昔朗特的混合長理論(動量傳遞理論):G.I.泰勒的渦旋傳遞理論,卡門的相似理論等。這些半經驗理論的缺點是對湍流的內部結構都沒有做分析,使用範圍有限。

湍流邊界層實驗

對邊界層的研究,實驗是很重要的手段.尤其是湍流邊界層測量.許多國家都成立了小組在不斷地進行研究。一般實驗是在水槽或風洞內進行的。所用的流場顯示法有氫氣泡法,煙跡法.塗在物面上的袖流法等。測量方法近代多用熱線,熱膜和雷射測速、雷射全息攝影等(見湍流實驗)。

邊界層分離

流體流過曲面時,它的速度和壓力都有變化。當流速減少時,壓力必定增加。由於在邊界層內的流體微團有動量損失,如遇到下游壓力增加(即有逆壓梯度)時,則動量再減少,直到流體微團不能再在物面上前進時就會從物面分離.這一現象叫做邊界層分離(圖76)。氣流開始離開物面的點稱為分離點.它的位置是由物面處的
來確定的,即該點在物面處的法向速度梯度為零.圖7表示出平行流流過對稱翼剖面的二維流動,在翼剖面後部有逆壓梯度處邊界層分離的情況,以及在分離點s附近的速度分布.注意在分離點處的速度分布曲線上有拐點,分離區內沿物面有反向(向前)的流動.產生渦旋,並形成物體後面的尾渦。機翼上邊界層分離,使機翼的舉力受到限制。並增加阻力。大攻角翼上分離會造成飛機的失逮,渦輪泵,壓氣機、螺旋槳等的漿葉上的氣流分離使機械效率降低,並能腐蝕壁面.
圖 6  繞翼剖面邊界層的分離圖 6 繞翼剖面邊界層的分離
二維繞物體邊界層分離有兩種情況:一種是從分離點後,主流離開物面,並在下游形成較大的旋渦區;這種分離在一般攻角時,常發生在機翼(舉例說)的後部(圖6和圖7);另一種是從分離點S,後,主流先離開物面,然後又在A點附著在物面上,形成氣泡——局部回流區(圖8)。分離氣泡多是先層流分離,中間變為湍流.底層得到動能,再附著物面.在厚機翼時,分離常發生於機翼後部;在薄機翼時,則常在前緣附近產生氣泡分離。三維邊界層分離較複雜.甚至如何定義分離點,尚沒有一致的看法.湍流邊界層分離與層流邊界層分離相同,但因湍流內部有上下的動量交換,對同一外形物體,湍流邊界層的分離點比層流邊界層靠後.在特定情況下.人們可以人為地固定分離點,利用氣流分離後形成的渦旋對物體的作用,產生有利的效果.例如航空上採用邊條小翼,就是利用它的前緣分離渦,以增加小展弦比的基本翼上的非線性舉力。
圖 7  平行流流過對稱翼剖面的二維流動圖 7 平行流流過對稱翼剖面的二維流動
圖 8  物體前部的分離氣泡圖 8 物體前部的分離氣泡
在實驗方面.測分離點位置可用模型表面的油流法、絲線法和用普雷斯頓管等.
各國對分離流尤其是對二維非定常流和三維定常流中邊界層分離的起始及分離點.線附近流動問題的研究愈益重視,已有一些近似理論如三層結構等,也試提出二維、三維流動的分離判據,研究正在不斷深入中。

邊界層控制

在套用上(例如對航空飛行器來說),層流邊界層的過渡和分離,使機翼等阻力增加和(或)舉力減少(甚至失速),因此人們很早就設法使機翼表面光滑,並設計“層流翼剖面”,以維持層流邊界層。但這種控制是有限的,所以人們後來採用了許多人工控制邊界層的方法,以達到影響邊界層結構,從而避免邊界層內氣流分離,和減少阻力增加舉力的目的。實驗和理論得出如下的使流體局部加速的幾種有效方法:①使部分物面移動,②通過物面上的噴孔(狹縫)吹出流體,以增加表面滯流的能量(圖9);③通過物面上的狹縫,吸走滯流,使邊界層變薄,以抑制分離;④用不同氣體噴射,加速滯流;⑤變更機翼形狀
圖9圖9

參考文獻

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